何玉鑫１，万建东１，华苏东２，唐永波１，姚 晓２，刘小全１
（１ 江苏省一夫新材料科技有限公司，南京２１１１７８；２ 南京工业大学材料科学与工程学院，南京２１０００９）摘要 在活性激发剂的作用下，利用矿渣、磷石膏（ＰＧ）和水泥混合制备磷石膏基胶凝材料（ＰＧＳ），然后研究砂率和粉煤灰掺量对ＰＧＳ砂浆性能的影响。结果表明：当激发剂掺量为３％时，２０℃（湿度大于７０％）养护２８ｄ的ＰＧＳ固化体的抗压强度和抗折强度（４１．９ＭＰａ和７．１ＭＰａ）分别较未掺激发剂时提高了８９．６％和７３．２％，２８ｄ软化系数为０．９４；ＰＧＳ固化体２８ｄ的总孔隙率（１２．２１％）较７ｄ的总孔隙率降低了４６．８％；当砂率为１∶１时，磷石膏砖的性能最佳，２８ｄ的抗压强度和抗折强度分别为５６．９ＭＰａ和４．８ＭＰａ；当粉煤灰掺量为２０％时，磷石膏砖的２８ｄ抗压强度和抗折强度分别为３５．８ＭＰａ和３．３ＭＰａ，２８ｄ吸水率和软化系数分别为２．３％和０．９０，质量损失率、抗压强度损失率和抗折强度损失率分别为１．９％、５．５％和４．３％。
关键词 磷石膏 矿渣 粉煤灰 胶凝材料 砖
Ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎ ａｎｄ Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ Ｓｔｕｄｙ
ｏｆ Ｎｏｎ－ｃａｌｃｉｎｅｄ Ｐｈｏｓｐｈｏｇｙｐｓｕｍ ＢｒｉｃｋＨＥ Ｙｕｘｉｎ１，ＷＡＮ Ｊｉａｎｄｏｎｇ１，ＨＵＡ Ｓｕｄｏｎｇ２，ＴＡＮＧ Ｙｏｎｇｂｏ１，ＹＡＯ Ｘｉａｏ２，ＬＩＵ Ｘｉａｏｑ
ｕａｎ１
（１ Ｊｉａｎｇｓｕ Ｙｉ Ｆｕ Ｎｅｗ Ｍａｔｅｒｉａｌ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｎａｎｊｉｎｇ
２１１１７８；２ Ｃｏｌｌｅｇｅ ｏｆ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｎａｎｊｉｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｎａｎｉｎｇ
２１０００９）Ａｂｓｔｒａｃｔ Ｓｌａｇ，ｐｈｏｓｐｈｏｇｙｐｓｕｍ（ＰＧ）ａｎｄ ｃｅｍｅｎｔ ｗｅｒｅ ｂｌｅｎｄｅｄ ｔｏ ｐｒｅｐａｒｅ ｐｈｏｓｐｈｏｇｙｐｓｕｍ ｂａｓｅｄ ｃｅｍｅｎｔｉｎｇ ｍａ－ｔｅｒｉａｌ（ＰＧＳ）ｗｉｔｈ ｃｅｒｔａｉｎ ａｃｔｉｖａｔｏｒ，ｔｈｅｎ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ｓａｎｄ ｒａｔｉｏ ａｎｄ ｆｌｙ ａｓｈ ｃｏｎｔｅｎｔ ｏｎ ＰＧＳ ｍｏｒｔａｒ ｗｅｒｅ ｓｔｕｄｉｅｄ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｗｈｅｎ ａｃｔｉｖａｔｏｒ ｃｏｎｔｅｎｔ ｉｓ
３ｗｔ％，ｔｈｅ ２８－ｄａｙ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ａｎｄ ｆｌｅｘｕｒａｌ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｈａｒｄｅｎｅｄＰＧＳ（４１．９ＭＰａ ａｎｄ ７．１ＭＰａ）ｉｎｃｒｅａｓｅ ｂｙ ８９．６％ａｎｄ ７３．２％ｃｏｍｐａｒｅｄ ｔｏ ｔｈｏｓｅ ｗｉｔｈｏｕｔ ａｃｔｉｖａｔｏｒ ａｔ ２０℃（ｏｖｅｒ ７０％Ｒ．Ｈ．），ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ，ａｎｄ ｔｈｅ ｓｏｆｔｅｎｉｎｇ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｉｓ ０．９４；ｔｈｅ ２８－ｄａｙ ｔｏｔａｌ ｐｏｒｏｓｉｔｙ（１２．２１％）ｄｅｃｒｅａｓｅｓ ｂｙ ４６．８％ｃｏｍｐａｒｅｄ ｔｏ ｔｈｅ ７－ｄａｙ′ｓ；ｗｈｅｎ ｓａｎｄ ｒａｔｉｏ ｉｓ １∶１，ｔｈｅ ２８－ｄａｙ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅ ａｎｄ ｆｌｅｘｕｒａｌ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ａｒｅ ５６．９ＭＰａ ａｎｄ４．８ＭＰａ，ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ；ｗｈｅｎ ｆｌｙ ａｓｈ ｃｏｎｔｅｎｔ ｉｓ ２０％，ｔｈｅ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ａｎｄ ｆｌｅｘｕｒａｌ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｐｈｏｓｐｈｏｇｙｐｓｕｍｂｒｉｃｋ ａｒｅ ３５．８ＭＰａ ａｎｄ ３．３ＭＰａ，ｗａｔｅｒ ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎ ａｎｄ ｓｏｆｔｅｎｉｎｇ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ａｒｅ ２．３％ａｎｄ ０．９０，ｓｉｍｕｌｔａｎｅｏｕｓｌｙ ｍａｓｓｌｏｓｓ ｒａｔｉｏ，ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｌｏｓｓ ｒａｔｉｏ ａｎｄ ｆｌｅｘｕｒａｌ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｌｏｓｓ ｒａｔｉｏ ａｒｅ １．９％，５．５％ａｎｄ ４．３％，ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ
．Ｋｅｙ
ｗｏｒｄｓ ｐｈｏｓｐｈｏｇｙｐｓｕｍ，ｓｌａｇ，ｆｌｙ ａｓｈ，ｃｅｍｅｎｔｉｎｇ ｍａｔｅｒｉａｌ，ｂｒｉｃｋ 何玉鑫：男，１９８７年生，硕士，主要从事石膏基胶凝材料的性能研究 Ｅ－ｍａｉｌ：ｈｅｙ
ｕｘｉｎ２０１０＠１６３．ｃｏｍ 磷石膏（ＰＧ）是生产磷肥的副产物，国内每年产生ＰＧ近５０００万ｔ，仅有约２０％被利用，累积堆存量已超过２．５亿ｔ
。大量未处理的ＰＧ堆积或直接排放，
污染土地和水资源［１－５］
。磷石膏资源化利用对于解决环境污染、发展循环经济和有效利用资源具有重要的现实意义，并已成为中国磷肥企业能否可持续化发展的关键。
以ＰＧ为主要原料，
复配适量的矿渣微粉制备磷石膏基胶凝材料（ＰＧＳ），可以作为二次利用ＰＧ的新途径。Ｓｉｎｇ
ｈ［６］
利用柠檬酸净化ＰＧ，
将其掺入矿渣水泥中，仅能利用５％左右的ＰＧ；张毅［７］
利用大量未处理的ＰＧ制备ＰＧＳ
，但需在６５℃下养护２４ｈ；
杨家宽［８］
利用不同蒸气条件处理ＰＧ，
将其４０％用于制备蒸压砖，但蒸压砖的抗压强度仅为２５ＭＰａ左
右。目前ＰＧ的处理费用高、利用率低和ＰＧ制品养护要求高、强度低等制约了ＰＧ在建筑材料领域的运用。本实验在未经处理的ＰＧ中掺入矿渣微粉，借助水泥和液体的激发作用制备了性能优良的ＰＧＳ，
并掺入粉煤灰和砂子制备免煅烧的磷石膏砖，以期能有助于提高工业废物的资源化利用和建筑材料生产的节能水平。
１ 实验
１．１ 原材料
ＰＧ（四川绵阳），灰粉末状，主要成分是ＣａＳＯ４·２Ｈ２Ｏ（见图１），粒径较粗（见图２）；矿渣（江苏南京），粉末状，比表
面积为４１０ｍ２
／ｋｇ
；Ⅰ级粉煤灰，粉末状。以上３种原材料的化学组成见表１（质量分数，％）。５２．５级普通硅酸盐水泥（江苏南京）；普通河砂（市售）；碱激发剂为水玻璃、氢氧化钠溶液和硫酸钠按一定比例自制；保水剂为市售甲基纤维素。
１．２ 实验方法
将ＰＧ、矿渣、水泥按质量比为５０∶４０∶１０混合，在保水剂掺量为０．２％（外加剂均外掺），碱激发剂掺量为１％、３％和５％及水固质量比为０．３的条件下制备ＰＧＳ。试样在
２０℃（湿度大于７０％）养护至规定龄期时，利用ＷＨＹ－
毛宁 涛声依旧歌词５型压·４２３·材料导报 ２
０１２年１１月第２６卷专辑２０
力试验机和ＫＺＹ－３０电动抗折仪测试硬化体不同龄期的抗压强度和抗折强度。利用ＧＴ－６０型压汞仪测试试块的孔隙率和孔径分布，并利用ＪＳＭ－５９００型扫描电子显微镜分析试块的断面形貌。
表１ 原材料的化学组成
Ｔａｂｌｅ １ Ｃｈｅｍｉｃａｌ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆ ｒａｗ ｍａｔｅｒｉａｌｓ原材料ＰＧ矿渣粉煤灰ＣａＯ ３０．８５ ３１．７５ ４．５７ＳＯ３３１．８５－０．７１ＳｉＯ２４．６５ ３６．８６ ５３．００Ａｌ２Ｏ３４．２０ １９．８４ ３０．５８Ｐ２Ｏ５３．２２－０．２３７Ｒ２Ｏ ０．３２ ０．９０ １．９５ＴｉＯ２０．２ １．１３ １．０８ＭｇＯ ０．２４ ８．５４ １．２５ＭｎＯ
－
０．２４
０．０５
注：Ｒ２Ｏ表示碱金属氧化物，
ＰＧ烧失量为２２．９１
％２ 结果与讨论
２．１ 不同碱激发剂掺量时ＰＧＳ的性能
活性碱激发剂可以为ＰＧＳ体系提供更多的ＯＨ－
和
ＳＯ４
２－
，促进水化反应和生成更多的水硬性产物（三硫型水化硫铝酸钙（ＡＦｔ）和Ｃ－Ｓ－Ｈ凝胶）［９］
，
不同碱激发剂掺量时ＰＧＳ的性能见表２。
由表２可知，ＰＧＳ浆体的凝结时间随着碱激发剂掺量的增加呈缩短的趋势；ＰＧＳ固化体的抗压强度和抗折强度随着碱激发剂掺量的增加呈先增加后减小的趋势。当激发剂掺
量为３％时，ＰＧＳ固化体７ｄ和２８ｄ的抗压强度（２８．５ＭＰａ和４１．９ＭＰａ）分别较未掺激发剂时提高了８３．９％和８９．６％，７ｄ
和２８ｄ的抗折强度（５．１ＭＰａ和７．１ＭＰａ）分别较未掺激发剂时提高了５９．４％和７３．２％，此时初凝时间和终凝时间分别为２０５ｍｉｎ和３８９ｍｉｎ，２８ｄ软化系数为０．９４。其原因可能是碱激发剂提高了体系的碱度，能中和磷石膏的酸并促进ＰＧ体系的水化，缩短凝结时间；适量的碱激发剂可以减少ＰＧＳ的空隙，改善其强度和耐水性，而过量的碱激发剂则会生成过多的ＡＦｔ
，导致体系膨胀，性能下降。表２ 不同碱激发剂掺量时ＰＧＳ的性能Ｔａｂｌｅ ２ Ｐｒｏｐ
ｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｈａｒｄｅｎｅｄ ＰＧＳ ｗｉｔｈ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔａｃｔｉｖａｔｏｒ
ｃｏｎｔｅｎｔｓ掺量％
凝结时间／ｍｉｎ抗压强度／ＭＰａ抗折强度／ＭＰａ初凝
终凝
７ｄ
２８ｄ
７ｄ
２８ｄ２８ｄ软
化系数０ ４７０ ８８５ １５．５ ２２．１ ３．２ ４．１ ０．８７１ ２６６ ５６４ １７．８ ２８．０ ３．９ ４．５ ０．８９３ ２０５ ３８９ ２８．５ ４１．９ ５．１ ７．１ ０．９４５ １２２
３１２ ２６．１ ３１．５ ４．３
４．６ ０．
９１２．２ ＰＧＳ固化体的总孔隙率和孔径分布
孔隙率和孔径分布可以有效评价ＰＧＳ固化体的耐水性，孔隙率小和孔径分布在小孔区间，ＰＧＳ固化体耐水性优异。在２０℃（湿度大于７０％）养护条件下，不同养护龄期时ＰＧＳ固化体的总孔隙率和孔径分布见表３。
表３ ＰＧＳ固化体的总孔隙率和孔径分布
Ｔａｂｌｅ ３ Ｐｏｒｏｕｓｉｔｙ
ａｎｄ ｐｏｒｅ ｓｉｚｅ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆ ｈａｒｄｅｎｅｄ
ＰＧＳ龄期ｄ总孔隙率／％孔径分布／％
０～５０ｎｍ
５０～１００ｎｍ＞１００ｎｍ密度ｇ／ｃｍ３
）７
２２．９６
６３．４１ ４．１９ ３２．４０ １．６１６２８ １２．２１
８５．７７
４．３７
９．８６
１．７５６
由表３可知，
养护龄期的延长对ＰＧＳ固化体的总孔隙率和密度有较大影响，ＰＧＳ固化体２８ｄ的总孔隙率（１２．２１％）
较７ｄ的低４６．８％，２８ｄ的密度（１．７５６ｇ
／ｃｍ３
）较７ｄ的高８．７％。养护龄期的延长对ＰＧＳ的孔径分布也有较大影响，
ＰＧＳ固化体２８ｄ的０～５０ｎｍ无害孔比例（８５．７７％）较７ｄ的提高了３５．３％，２８ｄ的大于１００ｎｍ有害孔比例（９．８６％）较７ｄ的降低了６９．６％。可见，随着养护龄期的延长，ＰＧＳ固化体水化反应充分，材料更加致密，有利于阻止介质水进入体系内部和无害孔的增加。
２．３ 微观结构分析
在水泥等碱性激发条件下，活性二氧化硅和三氧化铝不断地从矿渣玻璃体中解离出来参与水化反应，随着养护龄期的延长，水化产物不断地生成，使孔结构致密，强度和耐水性得到改善。固化体的断面形貌见图３，其中（ａ）为养护７ｄ的ＰＧＳ断面相貌，（ｂ）为养护２８ｄ的ＰＧＳ断面相貌。
由图２和图３可知，７ｄ龄期的ＰＧＳ固化体中板状磷石膏晶体转化成棱柱状，这主要是受水化初期液相碱度的影
·
５２３·免煅烧磷石膏砖的制备和性能研究／何玉鑫等
响，在液体激发剂的作用下，ＯＨ－浓度增加，促使ＣａＳＯ４·
２Ｈ２Ｏ晶体尺寸减小（根据Ｅｄｉｎｇ
ｅｒ理论［１０］
），少量絮状的Ｃ－Ｓ－Ｈ凝胶将各组分包裹，
形成网状的结构，颗粒之间的空隙较大；２８ｄ龄期的ＰＧＳ固化体内部大量絮状的Ｃ－Ｓ－Ｈ凝胶包裹各组分形成更加致密的网状结构，宏观上提高了ＰＧＳ固化体的力学性能
。
图３ ＰＧＳ固化体的断面形貌Ｆｉｇ
．３ Ｆｒａｃｔｕｒｅ ｓｕｒｆａｃｅ ｏｆ ｈａｒｄｅｎｅｄ ＰＧＳ２．４ 不同砂率时免煅烧磷石膏砖的性能
基于上述实验结果可知，ＰＧＳ具有力学性能优异和耐水性好的特点，２０℃（湿度大于７０％）养护下砂率为１∶１和１∶２的磷石膏砖的力学性能见图４
。
图４ 免煅烧磷石膏砖的力学性能Ｆｉｇ．４ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐ
ｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｎｏｎ－ｃａｌｃｉｎｅｄｐｈｏｓｐｈｏｇｙｐ
ｓｕｍ ｂｒｉｃｋｓ由图４可知，磷石膏砖的抗压强度和抗折强度随着砂率的增加呈减小的趋势，随着养护龄期的延长呈增大的趋势。在砂率为１∶１时ＰＧＳ砂浆的力学性能最佳，磷石膏砖７ｄ和２８ｄ的抗压强度分别为４７．３ＭＰａ和５６．９ＭＰａ，７ｄ和２８ｄ的
抗折强度分别为３．７ＭＰａ和４．８ＭＰａ
。２．５ 不同粉煤灰掺量时免煅烧磷石膏砖的性能
粉煤灰中含有大量的活性物质ＳｉＯ２和Ａｌ２Ｏ３，
在ＰＧＳ内掺有这些活性物质，不仅可以解决ＰＧＳ的耐水性问题，而且可以在大量利用固体废弃物的同时降低生产成本，不同粉
煤灰掺量时磷石膏砖的性能见表４。
表４ 不同粉煤灰掺量时磷石膏砖的性能
Ｔａｂｌｅ ４ Ｐｒｏｐ
许晋亨家族ｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｎｏｎ－ｃａｌｃｉｎｅｄ ｐｈｏｓｐｈｏｇｙｐｓｕｍ ｂｒｉｃｋｓｗｉｔｈ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｆｌｙ
ａｓｈ ｃｏｎｔｅｎｔｓ掺量％
抗压强度ＭＰａ抗折强度ＭＰａ２４ｈ吸水
率／％７ｄ
２８ｄ
７ｄ
２８ｄ
７ｄ我害怕鬼
２８ｄ
２８ｄ软化系数０ ４７．３ ５６．９ ３．７ ４．８ １．９ １．１ ０．９２５ ３８．９ ４７．９ ３．６ ３．９ ２．３ １．４ ０．９４１０ ３３．２ ４０．３ ３．２ ３．５ ２．６ １．６ ０．９３１５ ３２．５ ３８．９ ３．１ ３．３ ３．３ ２．０ ０．９３２０ ２９．２ ３５．８ ２．８ ３．３ ３．５ ２．３
０．９０
由表４可知，
粉煤灰的掺入对磷石膏砖性能的影响较大，磷石膏砖的抗压强度和抗折强度随着粉煤灰掺量的增加呈现递减的趋势，
且随着养护龄期的延长呈现递增的趋势。龄期为２８ｄ的未掺粉煤灰磷石膏砖的抗压强度和抗折强度（分别为５６．９ＭＰａ和４．８ＭＰａ）最佳，２４ｈ吸水率和软化系数分别为１．１％和０．９２。但综合考虑性能和成本，粉煤灰掺量为２０％时，龄期为２８ｄ的磷石膏砖的抗压强度和抗折强度（３５．８ＭＰａ和３．３ＭＰａ）满足《粉煤灰砖》强度等级ＭＵ１５的要求，２４ｈ吸水率和软化系数分别为２．３％和０．９０。
２．６ 免煅烧磷石膏砖的抗冻性能
为了进一步研究免煅烧磷石膏砖的耐久性能，按照ＪＣ２３９－
２００１《粉煤灰砖》的要求测试磷石膏砖的抗冻性能，其实验结果见表５。
表５ 免煅烧磷石膏砖的抗冻性能Ｔａｂｌｅ ５ Ａｎｔｉｆｒｅｅｚｅ ｐｒｏｐ
ｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｎｏｎ－ｃａｌｃｉｎｅｄｐｈｏｓｐｈｏｇｙｐ
ｓｕｍ ｂｒｉｃｋｓ粉煤灰掺量／％抗压强度损失率／％抗折强度损失率／％质量损失率／％０ ６．８ ５．２ １．８５ ５．７ ４．８ １．７１０ ６．１ ５．１ １．７１５ ４．７ ４．２ １．４２０
５．５
４．３
１．９
由表５可知，
谢天华老婆免煅烧磷石膏砖的抗冻性能均满足要求。这是因为矿渣在硫酸盐、碱性激发剂和水泥激发下，生成大
量的絮状Ｃ－Ｓ－Ｈ凝胶，包覆磷石膏砖的各个组分，形成致密的网状结构，
进而改善了磷石膏砖的致密性和抗冻性能；粉煤灰不仅可以填充密实磷石膏砖，而且一部分参与后期水化，生成水硬性物质。当粉煤灰掺量为２０％时，磷石膏砖的质量损失率、抗压强度损失率和抗折强度损失率分别为１．９％、５．５％和４．３％。
翟子路３ 结论
（１）当激发剂掺量为３％时，７ｄ和２８ｄ的ＰＧＳ固化体抗
压强度分别较未掺激发剂时提高了８３．９％和８９．６％，７ｄ和
·６２３·材料导报 ２
０１２年１１月第２６卷专辑２０
２８ｄ的ＰＧＳ固化体抗折强度分别较未掺激发剂时提高了５９．４％和７３．２％，２８ｄ软化系数为０．９４。
（２）养护龄期的延长对ＰＧＳ固化体总孔隙率和密度的影响较大，ＰＧＳ固化体２８ｄ的总孔隙率
（１２．２１％）较７ｄ的降低了４６．８％，２８ｄ的密度（１．７５６ｇ／ｃｍ３）较７ｄ的高８．７％。
（３）砂率为１∶１时磷石膏砖的性能最佳，此时ＰＧＳ砂浆７ｄ和２８ｄ抗压强度分别为４７．３ＭＰａ和５６．９ＭＰａ，７ｄ和２８ｄ抗折强度分别为３．７ＭＰａ和４．８ＭＰａ。
（４）磷石膏砖的抗压强度和抗折强度随着粉煤灰掺量的增加呈现递减的趋势，且随着养护龄期的延长呈现递增的趋势。粉煤灰掺量为２０％时，磷石膏砖的２８ｄ抗压强度和抗折强度分别为３５．８ＭＰａ和３．３ＭＰａ，２８ｄ吸水率和软化系数分别为２．３％和０．９０，质量损失率、抗压强度损失率和抗折强度损失率分别为１．９％、５．５％和４．３％。
参考文献
１ ＭｃＣａｒｔｎｅｙ Ｊ Ｓ，ｅｔ ａｌ．Ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ ｏｆ ｆｉｌｔｒａｔｉｏｎ ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｎｔｈｅ ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｖｉｔｙ ｏｆ ｇｅｏｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｄｒａｉｎｓ ｆｏｒ ｐｈｏｓｐｈｏｇｙｐ－ｓｕｍ［Ｊ］．Ｇｅｏｔｅｘｔｉｌｅｓ Ｇｅｏｍｅｍｂｒａｎｅｓ，２０１０，２８（２）：２２６
２ Ｍａ Ｌ Ｐ，Ｎｉｎｇ Ｐ，Ｚｈｅｎｇ Ｓ Ｃ，ｅｔ ａｌ．Ｒｅａｃｔｉｏｎ ｍｅｃ
ｈａｎｉｓｍ ａｎｄｋｉｎｅｔｉｃ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｔｈｅ ｄｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆ ｐｈｏｓｐｈｏｇｙｐｓｕｍ ｖｉａ
ａ ｓｏｌｉｄ－ｓｔａｔｅ ｒｅａｃｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｉｎｄ Ｅｎｇ Ｃｈｅｍ Ｒｅｓ，２０１０，４９（８）：３５９７
３ Ｏｔｈｍａｎ Ｉ，Ａｌ－Ｍａｓｒｉ Ｍ Ｓ．Ｉｍｐａｃｔ ｏｆ ｐｈｏｓｐｈａｔｅ ｉｎｄｕｓｔｒｙ ｏｎｔｈｅ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ：Ａ ｃａｓｅ ｓｔｕｄｙ［Ｊ］．Ａｐｐｌ Ｒａｄｉａｔ Ｉｓｏｔ，２００７，６５（１）：１３１
４ Ｋｕｍａｒ Ｓ．Ｆｌｙ ａｓｈ－ｌｉｍｅ－ｐｈｏｓｐｈｏｇｙｐｓｕｍ ｈｏｌｌｏｗ ｂｌｏｃｋｓ ｆｏｒｗａｌｌｓ ａｎｄ ｐａｒｔｉｔｉｏｎｓ［Ｊ］．Ｂｕｉｌｄ Ｅｎｖｉｒｏｎ，２００３，３８（２）：２９１
５ Ｇｈｏｓｈ Ａ．Ｃｏｍｐａｃｔｉｏｎ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ａｎｄ ｂｅａｒｉｎｇ ｒａｔｉｏ ｏｆｐｏｎｄ ａｓｈ ｓｔａｂｉｌｉｚｅｄ ｗｉｔｈ ｌｉｍｅ ａｎｄ ｐｈｏｓｐｈｏｇｙｐｓｕｍ［Ｊ］．ＪＭａｔｅｒ Ｃｉｖ Ｅｎｇ，２０１０，２２（４）：３４３
６ Ｓｉｎｇｈ Ｍ．Ｔｒｅａｔｉｎｇ ｗａｓｔｅ ｐｈｏｓｐｈｏｇｙｐｓｕｍ ｆｏｒ ｃｅｍｅｎｔ ａｎｄｐｌａｓｔｅｒ ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｅ［Ｊ］．Ｃｅｍ Ｃｏｎｃｒ Ｒｅｓ，２００２，３２（７）：１０３３７ 张毅，王小鹏，李东旭．大掺量工业废石膏制备石膏基胶凝材料的性能研究［Ｊ］．硅酸盐通报，２０１１，３０（２）：３６７
８ 杨家宽，谢永忠，刘万超，等．磷石膏蒸压砖制备工艺及强度机理研究［Ｊ］．建筑材料学报，２００９，１２（３）：３５２
９ 吴其胜，刘学军，黎水平．脱硫石膏－矿渣微粉复合胶凝材料的研究［Ｊ］．硅酸盐通报，２０１１，３０（６）：１４５４
１０Ｅｄｉｎｇｅｒ Ｓ Ｅ．Ａｎ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｆａｃｔｏｒｓ ｗｈｉｃｈ ａｆｆｅｃｔ ｔｈｅｓｉｚｅ ａｎｄ ｇｒｏｗｔｈ ｏｆ ｔｈｅ ｈａｂｉｔ ｆａｃｅｓ ｏｆ ｇｙｐｓｕｍ［Ｊ］．Ｊ ＣｒｙｓｔＧｒｏｗｔｈ，１９７３，１３（３）：
檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸檸
２１７
（上接第３０９页）
２ 张作顺，徐利华，余广伟．钢渣在水泥和混凝土中资源化利用的研究进展［Ｊ］．材料导报，２０１０，２４（专辑１６）：４３２
３ 袁润章．胶凝材料学［Ｍ］．武汉：武汉理工大学出版社，１９９６５ Ｚｏｕ Ｊ Ｌ，Ｘｕ Ｇ Ｒ，Ｌｉ Ｇ Ｂ．Ｃｅｒａｍｓｉｔｅ ｏｂｔａｉｎｅｄ ｆｒｏｍ ｗａｔｅｒａｎｄ ｗａｓｔｅｗａｔｅｒ ｓｌｕｄｇｅ ａｎｄ ｉｔｓ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ａｆｆｅｃｔｅｄ ｂｙＦｅ２Ｏ３，ＣａＯ ａｎｄ ＭｇＯ［Ｊ］．Ｊ Ｈａｚａｒｄ Ｍａｔｅｒ，２００９，１６５（１－３）：９９５
６ Ｗａｎｇ Ｚｈｕｌａｉ．Ａ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｃｅｒａｍｓｉｔｅ ｏｂｔａｉｎｅｄ ｆｒｏｍ ｂｌａｓｔｆｕｒｎａｃｅ ｓｌａｇ ａｎｄ ｓｅｗａｇｅ ｓｌｕｄｇｅ［Ｊ］．Ａｆｒｉｃａｎ Ｊ Ｂｉｏｔｅｃｈｎ，２０１１，１０（６０）：１２９３４
７ Ｘｕ Ｇ Ｒ，Ｚｏｕ Ｊ Ｌ，Ｌｉ Ｇ Ｂ．Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｓｉｎｔｅｒｉｎｇ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｏｎｔｈｅ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｓｌｕｄｇｅ ｃｅｒａｍｓｉｔｅ［Ｊ］．Ｊ Ｈａｚａｒｄ Ｍａｔｅｒ，２００８，１５０：３９４
姜成勋
４ 杨时元，杨芳洁．陶粒原料浅析［Ｊ］．砖瓦世界，２０１０（７）：４５８ 闫振甲，何艳君．陶粒生产实用技术［Ｍ］．北京：化学工业出
版社，２００６
９ 杨建辉．高强淤泥陶粒的制备研究［Ｄ］．上海：同济大学，２０１２
１０黄劲．东湖淤泥制备轻集料的关键技术及应用开发研究［Ｄ］．武汉：武汉理工大学，２００６
１１王发洲．利用东湖淤泥制备超轻陶粒的研究［Ｊ］．低温建筑技术，２００８（４）：４
１２Ｉｏａｎｎａ Ｋｏｕｒｔｉ，Ｃｈｒｉｓｔｏｐｈｅｒ Ｒ Ｃｈｅｅｓｅｍａｎ．Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ ｐｒｏ－ｐｅｒｔｉｅｓ ａｎｄ ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ｌｉｇｈｔｗｅｉｇｈｔ ａｇｇｒｅｇｒａｔｅ ｐｒｏ－ｄｕｃｅｄ ｆｒｏｍ ｌｉｇｎｉｔｅ ｃｏａｌ ｆｌｙ ａｓｈ ａｎｄ ｒｅｃｙｃｌｅｄ ｇｌａｓｓ［Ｊ］．Ｃｏｎ－ｓｅｒｖ Ｒｅｃｙｃｌ，２０１０，５４：７６９
１３Ｘｕ Ｇｕｏｒｅｎ，Ｚｏｕ Ｊｉｎｌｏｎｇ，Ｌｉ Ｇｕｉｂａｉ．Ｃｅｒａｍｓｉｔｅ ｍａｄｅ ｗｉｔｈｗａｔｅｒ ａｎｄ ｗａｓｔｅｗａｔｅｒ ｓｌｕｄｇｅ ａｎｄ ｉｔｓ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ａｆｆｅｃｔｅｄｂｙ ＳｉＯ２ａｎｄ Ａｌ２Ｏ３［Ｊ］．
Ｅｎｖｉｒｏｎ Ｓｃｉ Ｔｅｃｈｎ，２００８，４２（１９）：７４１７
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免煅烧磷石膏砖的制备和性能研究／何玉鑫等
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